上良煤礦通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案
上良煤礦通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案
1、概況……………………………………………………………1
2、礦井通風(fēng)系統(tǒng)概述……………………………………………2
3、礦井通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案…………………………………2
4、通風(fēng)系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定………………………………………9
5、主要技術(shù)安全措施……………………………………………10
6、其它說明………………………………………………………13
7、附圖……………………………………………………………14
1、概述
上良煤礦位于山西省長治市襄垣縣下良鎮(zhèn)境內(nèi)，行政上隸屬于襄礦集團管轄。
礦井始建于1979年，1983年投入生產(chǎn)，年核定生產(chǎn)能力60萬t/a，2009年采礦許可證許可生產(chǎn)能力120萬t/a。
井田面積約4.3616km2,被批準開采煤層為3號煤層和15號煤層。目前礦井開拓、開采3號煤層，為第一水平；距3號煤層115m為15號煤層，為第二水平。
目前，礦井有兩個綜采工作面，分別為2203綜采工作面（備采面），3303綜采工作面；兩個綜掘工作面，分別為2302回風(fēng)順槽，33回風(fēng)聯(lián)絡(luò)巷。
2、礦井通風(fēng)系統(tǒng)概述
2.1通風(fēng)方式
礦井通風(fēng)方式為中央并列式，皮帶運輸斜井（進風(fēng)井筒）、副井（進風(fēng)、提升井筒）和回風(fēng)斜井均布置于工業(yè)廣場之內(nèi)。
2.2通風(fēng)方法
礦井采用抽出式通風(fēng)方法，綜采工作面采用U型上行通風(fēng)方法，綜掘工作面采用局部壓入式通風(fēng)方法。
每個綜采面為一個獨立采區(qū)，實行分區(qū)通風(fēng)；掘進面實行獨立回風(fēng)；主要機電峒室實行獨立回風(fēng)。
2.3主扇風(fēng)機及附屬裝置
礦井使用兩臺FBCDZN019型對旋軸流風(fēng)機，一臺使用，一臺備用。人工停送。扇風(fēng)機主要技術(shù)參數(shù)、附屬裝置見表一。
表一 扇風(fēng)機主要技術(shù)參數(shù)、附屬裝置表
型號 FBCDZN019
數(shù)量 兩臺
風(fēng)量 2160～5040m3/min
風(fēng)壓 820～3400 Pa
轉(zhuǎn)數(shù) 980γ/min
電流 237.5/137 A
電壓 380/660 V
功率 2×132 KW
電機 YBF315-6
出品 運城市安運風(fēng)機有限公司
擴散塔 兩套
水柱計 1支
消音器 2套
2.4礦井主要通風(fēng)參數(shù)見表二
表二 礦井主要通風(fēng)參數(shù)表
礦井總進風(fēng)量 4000～4300m3/min
礦井總回風(fēng)量 4100～4400m3/min
礦井有效風(fēng)量率 85～90%
礦井主扇負壓 2850～2900 Pa
礦井通風(fēng)等積孔 1.6m2
礦井通風(fēng)巷道總長度 9 Km
礦井外部漏風(fēng)率 ＜5%
風(fēng)橋 8座
風(fēng)門 20座
礦井總進風(fēng)量 ＞1.1
局部通風(fēng)機臺數(shù) 10臺
3、礦井通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案
3.1編制通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案的依據(jù)
3.1.1相關(guān)規(guī)定、技術(shù)規(guī)范及基本方法
《煤礦安全規(guī)程》（2010年2月第1版）之104條、107條；
《煤礦井工開采通風(fēng)技術(shù)條件》，AQ1028-2006，國家安全生產(chǎn)監(jiān)督管理局；
《礦井通風(fēng)技術(shù)》之礦井通風(fēng)設(shè)計，煤炭工業(yè)出版社2008年11月。
3.1.2上良煤礦提供的自然、生產(chǎn)技術(shù)資料
3.1.2.1礦井自然資料
礦井地質(zhì)圖、地形圖；
煤層瓦斯含量、瓦斯壓力、瓦斯及二氧化碳涌出量、煤（巖）與瓦斯（二氧化碳）突出危險性；
煤的自然傾向性及自然發(fā)火期；
煤塵爆炸危險性；
礦區(qū)地面氣候條件（年最高、最低及平均氣溫），地溫及地溫增深率。
3.1.2.2礦井生產(chǎn)技術(shù)資料
礦井年產(chǎn)量及服務(wù)年限；
礦井開拓、開采系統(tǒng)、運輸系統(tǒng)；
采區(qū)儲量、采面位置及產(chǎn)量；
同時開采煤層數(shù)、采面數(shù)、掘面數(shù)；
井下同時工作的最多人數(shù)、采掘爆炸的炸藥量最大消耗量、井巷支護方式和斷面；
通風(fēng)設(shè)備產(chǎn)品目錄、價格、礦區(qū)電費。
3.2改造后的礦井通風(fēng)系統(tǒng)
3.2.1礦井通風(fēng)方式
改造后的礦井通風(fēng)方式為中央分列式，即3條進風(fēng)井（巷）位于井田南翼工業(yè)廣場內(nèi)，出風(fēng)井位于井田北翼。
3.2.2礦井通風(fēng)方法
主要通風(fēng)機的工作方法為對旋軸流風(fēng)機抽出式。
3.2.3通風(fēng)機主要參數(shù)見表三
表三 通風(fēng)機主要參數(shù)表
型號 FBCDZN026
數(shù)量 兩臺
風(fēng)量 5400～12000m3/min
風(fēng)壓 1060～3900 Pa
轉(zhuǎn)數(shù) 740r/min
電流 26.8 A
電壓 10000 V
頻率 50 HZ
電機 YBF630-8
功率 2×355KW
編號 D309ZJ093、D309ZJ094
出品 運城市安運風(fēng)機有限公司
日期 2009年1月
3.2.4礦井通風(fēng)系統(tǒng)改造主要工程
?、傩戮蚧仫L(fēng)立井斷面積23.74m2,井深465m；②新安裝扇風(fēng)機兩臺；
?、坌掳惭b無壓隔絕風(fēng)門4組；④新掘主要回風(fēng)巷道900m；⑤新掘主要排水井巷300m；
?、迶U大原進、回風(fēng)巷道斷面積300m；⑦拆除風(fēng)門5組；⑧新建密門2座；
?、嵝陆y風(fēng)站3座。3.2.5改造后的礦井通風(fēng)系統(tǒng)
主要通風(fēng)線路見下圖。
進、回風(fēng)流方向：南入北回;進、回風(fēng)井巷布置形式：兩入一回;
進、回風(fēng)井巷之間聯(lián)接方式：串聯(lián)(沿傾向);進、回風(fēng)井巷與采掘面聯(lián)接方式：并聯(lián)(沿走向);采區(qū)通風(fēng)方式：分區(qū)通風(fēng);掘進通風(fēng)方式：獨立通風(fēng);機電峒室通風(fēng)方式：獨立通風(fēng);其它地點通風(fēng)方式：串聯(lián)、擴散通風(fēng);工作面通風(fēng)方式：U型上行通風(fēng)方式;
預(yù)計礦井通風(fēng)阻力：<2500Pa;預(yù)計礦井通風(fēng)等積孔：2.38～3.18m2;
預(yù)計礦井主要進、回風(fēng)井巷風(fēng)速：5～7.4m/s。3.3礦井總風(fēng)量計算和風(fēng)量分配
3.3.1風(fēng)量計算
礦井的總需風(fēng)量，按采、掘、硐及其它需風(fēng)地點實際需要風(fēng)量的總和計算，即
Q礦(ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其它)×K礦通
ΣQ采─采面和備面所需風(fēng)量之和，m3/min;
ΣQ掘─掘面所需風(fēng)量之和，m3/min;ΣQ硐─硐室所需風(fēng)量之和，m3/min;
ΣQ其它─其它用風(fēng)地點所需風(fēng)量之和，m3/min;K礦通─礦井通風(fēng)系數(shù)，取1.2(抽出式)。
3.3.1.1采面需風(fēng)量計算
A、按瓦斯涌出量計算
對3303綜采工作面連續(xù)1個月風(fēng)排絕對瓦斯涌出量實測為6.0～10.8 m3/min，取10m3/min，采面瓦斯涌出量不均勻和備用風(fēng)量系數(shù)(K)取1.2.則
Q采=100×10×1.2=1200 m3/min。
B、按采煤工作面溫度計算
Q采=60V采S采K采
V采─采煤工作面風(fēng)速，取1.5m/s;S采─采煤工作面平均斷面，取7m2;
K采─風(fēng)量備用系數(shù)，取1.1 則Q采=60×1.5×7×1.1=693m3/min。
C、按工作面同時工作的最多人數(shù)計算Q采=4N采
N采─工作面同時工作的最多人數(shù)，取50人，則Q采=4×50=200m3/min。
D、按最低風(fēng)速驗算采面最小風(fēng)量Q采≥V采S采=60×0.25×9=135 m3/min。
V采─工作面允許最小風(fēng)速，取0.25m/s;
S采─工作面最大斷面，取9m2。E、按最高風(fēng)速驗算采面最大風(fēng)量
Q采≤V′采S′采=240×6.5=1560m3/min。
V′采─采煤工作面允許最大風(fēng)速，取240m/min(4m/s);
S′采─采煤工作面最小斷面，取6.5m2。
3.3.1.2掘進面風(fēng)量計算
A、按瓦斯涌出量計算
Q掘=100q瓦K掘通
q瓦─掘進工作面瓦斯絕對涌出量，實測為2～2.6 m3/min,取2.6 m3/min;
K掘通─掘進工作面瓦斯涌出不均衡系數(shù)， 取1.5。則
Q采=100×2.6×1.5=390 m3/min。
B、按局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量計算
Q掘=ΣQ通K掘通
ΣQ通 取4臺局部通風(fēng)機(兩臺2×15KW對旋風(fēng)機，風(fēng)量800 m3/min，兩臺2×30KW對旋風(fēng)機，風(fēng)量1200 m3/min)需風(fēng)量。
K掘通 取1.2。則
Q掘=(2×400+2×600)×1.2=2400 m3/min。
C、按工作面同時工作的最多人數(shù)計算
Q掘=4N=4×15=60 m3/min。
D、按最小風(fēng)速驗算
Q掘≥V掘S掘=60×0.25×9=135m3/min。
V掘─工作面允許最小風(fēng)速，取0.25m/s;
S掘─工作面最大斷面，取9m2。
E、按最大風(fēng)速驗算
Q掘≤V′掘S′掘=240×8.4=2016 m3/min。
V′掘─掘進工作面允許最大風(fēng)速，取240m/min(4m/s);
S′掘─掘進工作面最小斷面，取8.4m2。
3.3.1.3硐室需風(fēng)量計算
Q機=3600θΣN/60ρCp△t
ΣN─機電峒室中運轉(zhuǎn)的電機水泵、變電器等總功率2500KW;
θ─機電峒室的發(fā)熱系數(shù)，取0.03;
ρ─空氣密度，取1.2kg/m3;
Cp─空氣的定壓比熱，取1.0KJ/(Kg·K);
△t─機電硐室進、回風(fēng)流溫差，取10℃。則
Q機=3600×0.03×2500/60×1.2×1×10=375m3/min。
3.3.1.4其它需風(fēng)巷道風(fēng)量計算
A、按瓦斯涌出量計算
Q其它=∑QCH4
∑QCH4─其它用風(fēng)巷道所需風(fēng)量和，m3/min;
∑QCH4= Q22運+Q23+Q33
Q22運─22運輸下山巷道所需風(fēng)量，m3/min;
Q22運=100q22運K22運=100×1.0×1.2=132 m3/min。
q22運─22運輸下山巷道瓦斯絕對涌出量，取1.0m3/min;
K22運─22運輸下山巷道瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取1.2。
Q23─23運輸下山巷道所需風(fēng)量，m3/min;
Q23=100q23K23=100×1.3×1.2=156m3/min。
Q33─33運輸下山巷道所需風(fēng)量，m3/min;
Q33=100q33K33=100×3.2×1.2=384m3/min。
q23、K23、 q33、K33─符號含義累同。
∑QCH4= Q22運+Q23+Q33=132+156+384=672m3/min
Q其它=∑QCH4=672m3/min
B、按最低風(fēng)速驗算
Q其它≥V其他S其他=60×0.25×8.4=126m3/min(煤巷)。
V其他─其他巷道最低風(fēng)速，取0.25m/s;
S其他─其他巷道最大斷面，取8.4m2
3.3.2風(fēng)量分配
3.3.2.1采面風(fēng)量分配
正常生產(chǎn)時，礦井東、西各配備一個生產(chǎn)面和備用面。則
ΣQ采=(2×1200)+(2×1200×50%)=3600m3/min。
3.3.2.2掘進工作面風(fēng)量分配
正常掘進按照4個掘進面進行配風(fēng)，其中兩個掘進工作面使用2×15KW局扇，兩個掘進工作面使用2×30KW局扇，則
ΣQ掘=(2×400+2×600)×1.2=2400m3/min。
3.3.2.3硐室風(fēng)量分配
ΣQ硐=375 m3/min。
3.3.2.4其它地點風(fēng)量分配
ΣQ其它=672 m3/min。
3.3.3礦井總需風(fēng)量為
Q礦=(ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ其它)×1.2
=(3600+2400+375+672)×1.2
=8456 m3/min
3.4計算礦井通風(fēng)總阻力
從改造后的礦井通風(fēng)系統(tǒng)分析，井田南翼有3條進風(fēng)井巷，即主斜井、副立井和進風(fēng)斜井(原回風(fēng)斜井)，其中，主、副井于+858m處與進風(fēng)斜井和主斜井聯(lián)接后，礦井主要進風(fēng)巷為2條，即東翼的沿3#-3煤層走向的北翼運輸大巷;西翼的沿3#-3煤層傾向的進風(fēng)下山(原回風(fēng)下山)。東翼運輸大巷與33運輸下山構(gòu)成東翼進風(fēng)巷道;西翼進風(fēng)下山與23運輸下山和22運輸下山構(gòu)成并聯(lián)風(fēng)路形成西翼進風(fēng)巷道。與33運輸下山、23運輸下山和22運輸下山構(gòu)成并聯(lián)風(fēng)路的33回風(fēng)下山和22回風(fēng)下山組成井田東翼和西翼的回風(fēng)巷道。計算礦井通風(fēng)總阻力時應(yīng)先分別計算東、西兩翼的通風(fēng)阻力，后通過并聯(lián)網(wǎng)路公式計算礦井通風(fēng)總阻力。原則上從東、西兩翼系統(tǒng)中各選取一條通風(fēng)路線最長的回路作為阻力累計計算的基礎(chǔ)，同時也能真實客觀地反映出該系統(tǒng)的阻力分布情況。
東翼通風(fēng)阻力計算回路3→6→7→9→10→11→12→13→14→22→23(見圖);
西翼通風(fēng)阻力計算回路2→5→8→15→16→17→18→19→20→ 14→22→23(見圖)。
分別計算回路中每個節(jié)點之間的摩擦和局部阻力，再進行疊加，則為一翼的通風(fēng)阻力。礦井通風(fēng)阻力則等于分支阻力，且取大值?？紤]到局部通風(fēng)阻力計算比較麻煩，且其數(shù)值也只占總體通風(fēng)阻力的5%左右，95%左右為摩擦(沿程)阻力，因此，本方案中對局部通風(fēng)阻力不做詳細計算，只在計算礦井總阻力時，考慮加上總阻力的5%。摩擦阻力公式h摩=αLU Q2/S3。
3.4.1東翼系統(tǒng)通風(fēng)阻力計算
在并聯(lián)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)中，礦井通風(fēng)總阻力等于并聯(lián)風(fēng)路任一分支阻力，取大值(東翼分支)，礦井通風(fēng)摩擦阻力為2208Pa，若加上5%的局部通風(fēng)阻力，則
礦井通風(fēng)總阻力為2208+2208×5%=2318Pa。
3.5計算通風(fēng)總阻力
3.5.1東翼回路風(fēng)阻
R東=h東/Q東2=2208/462=1.04kg/m7(Q東：東翼風(fēng)量)
3.5.2西翼回路風(fēng)阻
R西=h西/Q西2=1517/582=0.45kg/m7(Q西：西翼風(fēng)量)
則：礦井總風(fēng)阻
R礦= R東/〔1+(R東/ R西)1/2〕2
=1.04/〔1+(1.04/ 0.45)1/2〕2
=0.1637 kg/m7
或：R礦= h礦/Q礦2=2318/1042=0.2143kg/m7(Q礦：礦井風(fēng)量)
則R礦=(0.1637+0.2143)/2=0.189kg/m7，取0.19
3.6礦井等積孔計算
A礦=1.19/R礦1/2=1.19/0.191/2=2.73m2
3.7礦井有效風(fēng)量率概算
礦井總風(fēng)量：
東翼：46m3/s;西翼58m3/s，計104m3/s。
礦井有效風(fēng)量：采煤：40 m3/s;掘進：33.4 m3/s;硐室：6.25 m3/s;其它：9m3/s，計88.65m3/s。則有效風(fēng)量率為：88.65/104×100%=85.24%。
3.8風(fēng)量調(diào)節(jié)
3.8.1局部風(fēng)量調(diào)節(jié)
3.8.1.1增阻調(diào)節(jié)法
主要用于東、西兩翼之間的風(fēng)量調(diào)節(jié)，即通過22集中運輸巷中設(shè)置的風(fēng)窗上滑移板，來改變窗口的面積，從而改變巷道中的局部阻力，來實現(xiàn)調(diào)節(jié)東、西兩翼供風(fēng)量的大小。
3.8.1.2減阻調(diào)節(jié)法
主要用于采區(qū)內(nèi)部的風(fēng)量調(diào)節(jié)，其做法是擴大局部地點巷道斷面、降低α值、清理堆積物及開掘并聯(lián)巷道。
3.8.2礦井總風(fēng)量調(diào)節(jié)
上良礦使用的主扇為軸流式風(fēng)機，要實施總風(fēng)量調(diào)節(jié)，可運行下列方法。
3.8.2.1改變轉(zhuǎn)數(shù)
此方法只能通過更換不同轉(zhuǎn)數(shù)的電機實現(xiàn)。
3.8.2.2改變?nèi)~片安裝角
當葉片安裝角由θ1調(diào)節(jié)到θ2，則θ1增到θ2，風(fēng)壓h1增到h2，反之亦然。
3.8.2.3降低礦井總風(fēng)阻
主要做法是合理安排采掘接替和用風(fēng)地點配風(fēng)，盡量縮短最大阻力路線的長度。
4、通風(fēng)系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定
根據(jù)AQ1028-2006標準，下列公式適用于高瓦斯、突出礦井和有沖擊地壓礦井的通風(fēng)系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定。
A=330×Q進/0.0926×104q相×Σk(萬t/a)
Q進─礦井總進風(fēng)量8456 m3/min;
0.0926─總回風(fēng)巷按瓦斯?jié)舛炔怀?.75%核算為單位分鐘的常數(shù);
q相─礦井瓦斯相對涌出量，取19.26 m3/t(2008年瓦斯鑒定值);
Σk─綜合系數(shù)，Σk= k產(chǎn)×k瓦×k備×k漏，其中
k產(chǎn)─礦井產(chǎn)量不均衡系數(shù)，取1.2;
k瓦─礦井瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取1.2;
k備─備用工作面用風(fēng)系數(shù)，取1.1;
k漏─礦井內(nèi)部漏風(fēng)系數(shù)，取1.11。
則Σk=1.2×1.2×1.1×1.11=1.76
A=330×8456/0.0926×104×19.26×1.76=88.9萬t/a
若礦井總進風(fēng)量為10000m3/min，則通風(fēng)系統(tǒng)可承受的生產(chǎn)能力為：
A=330×10000/0.0926×104×19.26×1.76=105.13萬t/a。
若礦井總進風(fēng)量為6000 m3/min，則通風(fēng)系統(tǒng)可承受的生產(chǎn)能力為：
A=330×6000/0.0926×104×19.26×1.76=63.1萬t/a。
若礦井總風(fēng)量達到主扇極限風(fēng)量，則礦井通風(fēng)系統(tǒng)承受的最大生產(chǎn)能力為：
A=330×10800/0.0926×104×19.26×1.76=113.5萬t/a。
5.1通風(fēng)機、附屬設(shè)備設(shè)施
5.1.1主扇應(yīng)滿足首采水平(一水平)各個時期的工程變化;并使通風(fēng)設(shè)備長期高效率運行。
5.1.2風(fēng)機能力應(yīng)留有10%的余量。
5.1.3軸流式通風(fēng)機應(yīng)校驗電動機正常啟動參量還應(yīng)校驗反風(fēng)時的參量。
5.1.4新建回風(fēng)立井外部漏風(fēng)率不得超過5%。
5.1.5主扇應(yīng)有兩回路直接由變(配)電所饋出的供電線路;主扇的控制回路和輔助設(shè)備，必須有與主扇同等可靠的備用電源。
5.1.6必須安裝2套同等能力的主要通風(fēng)機裝置，其中1套作備用，備用通風(fēng)機必須能在10min內(nèi)開動。
5.1.7完善主扇定期檢修制度，至少每月檢查1次主扇。
5.1.8改變通風(fēng)機轉(zhuǎn)數(shù)或葉片角度時，必須經(jīng)礦技術(shù)負責(zé)人批準。
5.1.9主扇投入使用前，必須進行1次性能測試和試運行工作，以后每5年至少進行1次性能測試。
5.1.10礦井通風(fēng)機房應(yīng)按同類型礦井井口防洪標準采取防洪措施。
5.1.11通風(fēng)機房周圍20m以內(nèi)不得布置有煙火作業(yè)的建筑物及設(shè)施，并應(yīng)考慮噪音及排出的乏風(fēng)對周圍的影響。
5.1.12嚴禁主扇房兼做他用。其內(nèi)必須安裝水柱計、電流表、電壓表、軸承溫度計。設(shè)置直通電話，設(shè)置反向操作系統(tǒng)圖及司機崗位責(zé)任制和操作規(guī)程。
5.1.13司機每小時記錄1次主扇運行情況，發(fā)現(xiàn)異常，立即報告。
5.1.14主扇機房內(nèi)，噪音必須達標，否則必須采取降噪措施。
5.1.15因檢修、停電或其他原因停止主扇運轉(zhuǎn)時，必須制定停風(fēng)措施。
5.1.16主扇停運時，井下必須立即停止工作、切斷電源，撤出人員。且必須打開井口防爆門和有關(guān)風(fēng)門，盡量利用自然風(fēng)壓通風(fēng)。
5.1.17主扇應(yīng)設(shè)監(jiān)測系統(tǒng)，以監(jiān)測主扇及電機的運轉(zhuǎn)情況。
5.1.18防爆門每半年檢查維修1次。
5.1.19風(fēng)硐內(nèi)墻光滑，拐彎平緩，圓弧連接，嚴密不漏風(fēng)。風(fēng)硐和主扇相連一段巷道的長度應(yīng)不小于10～12倍的風(fēng)機動輪直徑。
5.1.20擴散塔應(yīng)用金屬板焊接，盡量減少阻力。
5.1.21暖風(fēng)道必須用不然性材料砌筑，且應(yīng)至少設(shè)2道防火門。
5.2礦井反風(fēng)
5.2.1反風(fēng)裝置結(jié)構(gòu)簡單，堅固可靠。
5.2.2操作開關(guān)集中安設(shè)，靈敏可靠，一人操作。
5.2.3能在10min內(nèi)改變井巷中的風(fēng)流方向。
5.2.4反向風(fēng)量不應(yīng)小于正常風(fēng)量的40%。
5.2.5必須制定明確的反風(fēng)方法(主扇反轉(zhuǎn))。
5.2.6每季檢查1次反風(fēng)設(shè)施，每年進行1次礦井反風(fēng)演習(xí)，并撰寫反風(fēng)演習(xí)報告且報批、備查。
5.2.7反風(fēng)演習(xí)持續(xù)時間，本礦應(yīng)不少于1h。
5.2.8反諷演習(xí)時，反風(fēng)出風(fēng)井口附近20m范圍之內(nèi)及其相連通的井口建筑物內(nèi)，必須切斷電源，禁止一切火源存在，并禁止交通。
5.2.9反風(fēng)時，應(yīng)安排專人記錄瓦斯、溫度、風(fēng)流反向時間、風(fēng)量、大氣壓力、主扇正、負壓等有關(guān)參數(shù)的記錄。
5.3通風(fēng)設(shè)施
5.3.1改風(fēng)所需設(shè)備的4組無壓風(fēng)門，其設(shè)置位置、施工時間必須滿足規(guī)定要求。
5.3.2今后設(shè)置永久性密閉必須同時安裝觀察孔、反水池、抽放管等設(shè)施。
5.3.3設(shè)置楓橋，其有效斷面積不應(yīng)小于回風(fēng)順槽斷面積。且其內(nèi)不應(yīng)設(shè)置風(fēng)窗。
5.3.4大于6m的盲巷必須設(shè)置全風(fēng)壓借風(fēng)風(fēng)障。
5.3.5各種通風(fēng)設(shè)施均應(yīng)建立臺賬、記錄、按相關(guān)規(guī)定進行檢查。
5.4通風(fēng)機構(gòu)和儀器儀表
5.4.1必須增設(shè)專職測風(fēng)員。
5.4.2強化通風(fēng)機構(gòu)，落實總工程師、通風(fēng)科長、通風(fēng)專業(yè)隊伍責(zé)任制。
5.4.3配足備齊各類通風(fēng)儀器儀表。
5.5礦井通風(fēng)系統(tǒng)技術(shù)管理圖、表、記錄清單
礦井通風(fēng)系統(tǒng)圖通風(fēng)系統(tǒng)立體示意圖礦井通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖采區(qū)通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖主扇檢查記錄主扇測試報告主要通風(fēng)參數(shù)測算記錄礦井通風(fēng)旬報、月報測風(fēng)記錄礦井風(fēng)量計算辦法配風(fēng)計劃巷道失修記錄、維修計劃及報表通風(fēng)阻力測定報告反諷演習(xí)計劃反風(fēng)演習(xí)報告反風(fēng)設(shè)施檢查記錄反風(fēng)設(shè)施布置示意圖反風(fēng)操作規(guī)程通風(fēng)設(shè)施檢修記錄礦井、工作面通風(fēng)生產(chǎn)能力核定報告礦井、采區(qū)產(chǎn)量表通風(fēng)設(shè)計巷道貫通記錄、措施調(diào)、改風(fēng)措施局部通風(fēng)申請記錄局部通風(fēng)計劃停風(fēng)申請書
局部通風(fēng)管理牌版通風(fēng)設(shè)施管理牌板通風(fēng)儀器儀表管理牌板
每月通風(fēng)工作例會記錄通風(fēng)區(qū)、隊長值班記錄通風(fēng)隱患排查記錄
6、其它說明
6.1本通風(fēng)系統(tǒng)改造設(shè)計方案適用條件
井田北翼新安裝ZBEC-2型水環(huán)真空泵盡早投入抽放;
縱貫東翼、西翼φ420mm抽放瓦斯管路盡早敷設(shè)，達到預(yù)抽瓦斯要求;
原井田南翼主回風(fēng)斜井改為進風(fēng)井筒，通風(fēng)有效斷面積應(yīng)盡量擴大到5～7m2;
主扇供電系統(tǒng)必須實行“雙回路”。
6.2其它說明
本方案提供的礦井總進風(fēng)量8456 m3/min，通風(fēng)生產(chǎn)能力88.9萬t/a，是在充分滿足前文所述有關(guān)內(nèi)容的前提下;
在生產(chǎn)條件允許的前提下，采掘面布置盡量東、西兩翼平衡、兼顧;
改風(fēng)后，在防水設(shè)備到位、方案縝密可行，盡早實施原2006-2007仰斜開采工作面采空區(qū)探放水工程;
新安裝風(fēng)機、瓦斯泵投入正常運行前，必須按AQ1028-2006、AQ1027-2006逐條嚴格落實。
本改風(fēng)方案仍為臨時方案，待33回風(fēng)下山與新回風(fēng)立井貫通后，對本方案作補充與修改，形成永久性改風(fēng)方案。
7、附圖
7.1礦井通風(fēng)系統(tǒng)改風(fēng)示意圖
7.2礦井通風(fēng)系統(tǒng)立體示意圖
7.3礦井通風(fēng)網(wǎng)絡(luò)圖
